通过中俄管道对比分析可知，本课题研制的1cr18ni10ti不锈钢管已达到俄罗斯12X18H10T不锈钢管的物理水平；国产管道的冶金质量优于俄罗斯管道：国产管道的表面质量明显优于俄罗斯材料。国产原料的化学成分与每种炉料相差很小，说明原料冶炼过程稳定可靠；国产材料的伸长率明显高于俄罗斯材料，表明国产材料的塑性非常好，断口的SEM照片也反映了这一点。国产材料的晶粒度和夹杂物符合中国和俄罗斯标准的要求，表明合金元素含量控制准确，冶炼过程中环境气氛控制良好。在不锈钢管的试制过程中，针对不同直径范围的不锈钢管，分别制定了合适的不锈钢管开坯工艺、冷加工工艺和热处理工艺；对于大直径和小直径不锈钢管，为了使其最终性能趋于一致，分别进行了工艺选择。大直径不锈钢管轧制时考虑了附加的旋压或径向冷变形，小直径不锈钢管则根据冷拔时壁厚的变化规律进行调整。因此金属研究所生产的1cr18ni10ti不锈钢管的内外表面光洁度与标准要求相比有很大的差距

两组试样疲劳试验得到的S-N曲线很好地反映了决定不锈钢管疲劳寿命的一个非常重要的因素可能是不锈钢管的固溶温度和保温时间1cr18ni10ti。从图中可以看出，第一组试样的条件疲劳极限为24 kg/mm2，第二组试样的条件疲劳极限为36.8 kg/mm2。两组试样的条件疲劳极限之差为1.5倍。第一组固溶处理温度为1030℃，保温时间为30min；第二组固溶处理温度为950℃，保温时间为5分钟。在相同几何形状的条件下，不同的热处理工艺（固溶温度、保温时间等）对1cr18ni10ti不锈钢管的疲劳寿命有显著影响

断口的SEM照片表明，1cr18ni10ti不锈钢管夹杂物较少，塑性良好。虽然各种产品的疲劳寿命不同，但通过断口照片的对比分析，我们可以看到许多凹痕。虽然这些韧窝的大小和深度不同，但也表明材料的疲劳断裂为塑性断裂，塑性良好。这是因为采用先进的合金均化真空熔炼技术，控制合金中一些关键微量元素的含量，获得成分准确、均匀、杂质和夹杂物含量低的合金（如大大降低合金中s、P、O、N等有害杂质的含量），这是使合金性能达到或超过俄罗斯同类合金标准的依据

通过被测G07试样边缘的SEM照片，可以看出表面有机加工刀痕，MNS夹杂物导致疲劳裂纹萌生源区，因此试样的寿命仅为3.84x104。一方面，它是由表面加工缺陷引起的，而不是材料本身的疲劳寿命；另一方面，它也表明夹杂物的存在对不锈钢管的疲劳寿命有很大影响。G12和G15样品的形态与G07样品的基本木材相同。均为多源疲劳断裂试样，夹杂物含量远高于第二组试样，表明该批疲劳试样可能是主轴的头部（尾部）。区域夹杂物的增加会导致疲劳裂纹容易扩展（加剧），使用寿命低

 rit-7样品的应力为42 kg/mm2，疲劳寿命为2.93 x 105倍。断口形貌表明，断裂模式为周向多裂纹源疲劳断裂。与上述试样相比，试样的中心瞬时断裂面积较小，说明1cr18ni10ti不锈钢管在这种高应力条件下的裂纹扩展过程中具有很强的抵抗力，因此瞬时断裂发生在最后一个很小的区域，这与高使用寿命的实验结果一致。大量二次裂纹的观察表明，旋转疲劳弯曲试验中的内应力状态是复杂的。在主裂纹源区疲劳条纹较宽的区域未发现MNS夹杂物。rit-7试样疲劳瞬时断裂区的韧窝尺寸较大，约为50~100um，且较深。这表明试样的塑性非常好

在裂纹源处的rit-9照片中，可以看到有加工刀痕，这表明疲劳首先在该部位开始扩展。Rit-10还显示了裂纹源处的加工痕迹。在其他条件相同的情况下，表面完整性（光洁度、晶粒方向和表面是否有加工痕迹）对1cr18ni10ti不锈钢管的疲劳寿命有显著影响

 1cr18ni10ti不锈钢管疲劳性能和表面完整性的初步研究，不同的热处理工艺系统和材料本身的微观结构表明，影响材料疲劳性能的因素很多，而上述因素对疲劳性能有影响，尤其是在不同的热处理温度下。